（3）固定篦床特别是一室冷却风短路严重，二次风温偏低且波动大，在950~1 100 ℃之间不易控制。
（4）窑内还原气氛较严重，产量低，约3 750 t/d。
2 原因分析
（1）从表2可以看出，篦冷机冷却风机效率非常低，其主要原因是风机制造质量差，风机选型不当，不在设计工作点。这也与二次风温偏低，刻意压厚料层操作有关系。
（2）从表3可以看出，篦冷机一、二风室风压偏低，对熟料急冷有很大影响，一室压力偏低主要是篦板间隙问题与设计问题。冷却机内AQC炉取风过于靠前，也导致前四室的风量偏少。
（3）由图1可以看出，风机的最佳做功点偏离曲线较多。急冷效果不好，主要是高温段冷却风量不足，特别是二、三、四室配风偏小，篦床单位面积鼓风密度偏低；同时大量的冷却风短路，进一步加剧供风不足。
（4）固定篦床角度15°偏大，同时固定篦床和活动篦床高差偏大，固定篦床物料流速过快，料层厚度难以控制。
（5）为增加固定篦床料层厚度，提高二次风温，料层厚度控制过高（1 000 mm），熟料急冷效果变差，红河现象严重。
3 篦冷机改造方案
3.1 高温段风机改造
更换高温段二、三、四室冷却风机，压头不变增加风机流量，合计增加风量13 000 m3/h（见表4），增强熟料的冷却。
3.2 高温段固定篦床改造
（1）由于回转窑伸入窑头罩过多，根据出窑熟料的下料点位置，使用高800 mm的浇注料，对第一排固定篦板进行封堵，防止冷风短路。
（2）为了预防堆雪人，加装推雪人装置，同时把被浇注料封堵的两侧空气炮移到篦冷机中间。
（3）固定篦床由原来的矩形改成马蹄形（见图2），解决前三室两侧的冷却风短路和物料离析问题，改善熟料的急冷效果。
图2 篦冷机改造示意
马蹄形上端开口开度为2 000 mm，下端开口3 600 mm，保证右边细料侧墙的角度>55°，避免积料。
（4）固定篦床与活动篦床结合处采用耐热钢板进行封堵，间隙要求控制在（3±1）mm。
（5）在固定篦板末端，加焊耐热钢板，降低物料流速，稳定料层厚度。
（6）未更换的风机，对叶轮与进风口蜗壳之间的间隙进行调整，由10 mm调整为3 mm，减少风机内漏风，提高风机效率。
4 改造效果
（1）改造前后熟料理化性能对比见表5，改造后熟料率值变化不大，熟料的易烧性变化不大。
（2）固定篦床料层厚度控制在800 mm，加强了急冷，二次风温由（1 000±50）℃提高到（1 120±50）℃。
（3）窑产量由3 750 t/d 提高到3 900 t/d，熟料28 d抗压强度提高了3.8 MPa，熟料f-CaO合格率由80%提高至95%。
（4）出篦冷机熟料温度从180 ℃降低到120 ℃。
（5）窑内热工制度改善，基本消除了还原气氛，黄块、黄心料减少，熟料外观质量有明显提高。
（6）一、二室风压由6 792 Pa、7 119 Pa分别提升到11 130 Pa、9 200 Pa，杜绝了冷风短路及红河现象。
因篦冷机设计缺陷，固定篦床角度偏大及和活动篦床落差高度偏大、后三室风机配置压力偏低问题未能根本解决，仍然存在活动篦床后部供风不足、冷却机单机电耗高、AQC炉取风点不合理等问题，这些是下一步技术改造的难点和重点。
作者单位：中国葛洲坝集团水泥有限公司返回搜狐，查看更多